计算固定床管式不锈钢反应釜性能的一种更有确切依据的方法，已由色伦‘提出。这个方法已经获得了进一步的发展避免了以上对整个截面取恒温的假设。事实上，它提供了一种计算沮度分布和计算不锈钢反应釜产率的方法。
在提出这个方法之前，需要说明这个方法的一个要点，这就是在考虑径向温度变化的同时，必须相应地考虑反应物的径向扩散。在管中心处高温和高的反应速率，导致这个区域中反应物料的迅速减少。因此，发生陡峭的径向浓度梯度。其结果引起反应物向内的径向扩散流动，和相应的反应产物向外的径向扩散流动。要是不存在中心区域和周围区域间的扩散流动，则在不锈钢反应釜进口后的一小段距离内，反应物浓度就要下降到零，中心区域变为几乎不起作用。以上情况示于图8。显然，设计方法，如果只考虑了径向沮度变化，而投有同时考虑反应物的径向扩散，计算所得的不锈钢反应釜尺寸必然过大。
这种处理方法的墓本值定之一是在截面上的质全流率具有均匀性.。这是原始的活塞流假定保留下来的仅有痕迹。
如今，固定床管式不锈钢反应釜的设计理论，已经达到相当完善的程度。然而，对能用以证实理论的实验数据是否有足够的广泛性以便有把握地进行固定床不锈钢反应釜设计仍表示怀疑。从沮度对反应速率为敏感这一点看，特别要注意到温度分布的计算，对宋层导热系数知识以及对它们温度系数知识的不可靠性，无疑具有很大的影响。此外，还有一种相当的理论应该是能够考虑到催化剂和反应流体之间存在的温度差，同时也能够考虑催化剂顺粒内部的很度变化可达5090或者更大。
在提出这个方法之前，需要说明这个方法的一个要点，这就是在考虑径向温度变化的同时，必须相应地考虑反应物的径向扩散。在管中心处高温和高的反应速率，导致这个区域中反应物料的迅速减少。因此，发生陡峭的径向浓度梯度。其结果引起反应物向内的径向扩散流动，和相应的反应产物向外的径向扩散流动。要是不存在中心区域和周围区域间的扩散流动，则在不锈钢反应釜进口后的一小段距离内，反应物浓度就要下降到零，中心区域变为几乎不起作用。以上情况示于图8。显然，设计方法，如果只考虑了径向沮度变化，而投有同时考虑反应物的径向扩散，计算所得的不锈钢反应釜尺寸必然过大。
这种处理方法的墓本值定之一是在截面上的质全流率具有均匀性.。这是原始的活塞流假定保留下来的仅有痕迹。
如今，固定床管式不锈钢反应釜的设计理论，已经达到相当完善的程度。然而，对能用以证实理论的实验数据是否有足够的广泛性以便有把握地进行固定床不锈钢反应釜设计仍表示怀疑。从沮度对反应速率为敏感这一点看，特别要注意到温度分布的计算，对宋层导热系数知识以及对它们温度系数知识的不可靠性，无疑具有很大的影响。此外，还有一种相当的理论应该是能够考虑到催化剂和反应流体之间存在的温度差，同时也能够考虑催化剂顺粒内部的很度变化可达5090或者更大。
